鈦合金棒材因其具有優(yōu)越的性能而逐漸廣泛的應(yīng)用于不同領(lǐng)域，對(duì)促進(jìn)我國(guó)高端科學(xué)技術(shù)發(fā)展奠定了基礎(chǔ)。本文試驗(yàn)所選用的鈦合金為Gr.9 合金，屬于α ＋ β 型鈦合金，該鈦合金具有較低的變形抗力，可以實(shí)現(xiàn)冷加工處理，常用于軍工產(chǎn)品領(lǐng)域。鈦合金的性能受軋制溫度影響較大，對(duì)鈦合金顯微組織以及性能影響較大。基于此，本文以該類鈦合金為研究對(duì)象，通過退火試驗(yàn)對(duì)鈦合金棒材的顯微組織和性能進(jìn)行研究，為進(jìn)一步制定更加優(yōu)越的加工工藝等提供參考。

1、試驗(yàn)原材料及過程

本文試驗(yàn)所用的鈦合金原材料經(jīng)過兩次真空熔煉后制備成φ220mm 的鈦合金鑄錠，再經(jīng)過升溫金相法獲得該鈦合金的相變點(diǎn)為950℃。鈦合金棒材中化學(xué)元素成分包括：Al 元素，含量為3.92%，V 元素含量為2.38%，F(xiàn)e 元素含量為1.49%，C 元素小于0.045%，N 元素小于0.0067%，H 元素小于0.0025%，O 元素小于0.25%。將鈦合金鑄錠在1150℃條件下保溫3h 后進(jìn)行鍛造，制作成變形量大于80% 的中間坯料；再經(jīng)過加熱升溫至900℃，經(jīng)過多次鍛造，每火次變形量大于50%，最終制作成φ120mm 棒坯，進(jìn)行制作成φ50mm 的棒材若干個(gè)。將制作成的棒材分解成4 組實(shí)驗(yàn)樣材，將其置于箱式電阻爐中進(jìn)行退火試驗(yàn)，退火溫度控制在800℃、750℃、700℃和650℃下保溫1.5h 后空冷處理。將熱處理后的鈦合金取1/2 半徑縱向拉伸，制作成試驗(yàn)樣材[1]。

2、試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 退火溫度對(duì)顯微組織的影響

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果顯示，在熱加工過程中鈦合金棒材的顯微組織屬于典型的兩相區(qū)組織，即α 相和β 相，兩相顯微組織均為等軸狀組織。當(dāng)退火溫度在650℃左右時(shí)，鈦合金棒材的顯微組織與熱加工態(tài)相的變化較為明顯，鈦合金棒材顯微組織的球化和均勻性有明顯的改變。隨著退火溫度的持續(xù)升高，鈦合金棒材顯微組織中的初生α 相含量逐漸減少，且初生α 相晶粒逐漸趨于等軸狀，棒材顯微組織中β 相和次生α 相逐漸生長(zhǎng)，體積分?jǐn)?shù)逐漸增大。當(dāng)退火溫度介于650℃～ 750℃范圍內(nèi)時(shí)，鈦合金棒材的顯微組織變化不大，相對(duì)穩(wěn)定。當(dāng)退火溫度逐漸升高至800℃時(shí)，鈦合金棒材顯微組織中中等軸α 相晶體呈明顯增大趨勢(shì)，局部區(qū)域可能出現(xiàn)等軸狀α 相晶體長(zhǎng)大并連接在一起形成塊狀分布的α相。綜上所述，當(dāng)退火溫度大于750℃以后時(shí)，鈦合金棒材顯微組織中的初生α 相出現(xiàn)明顯生長(zhǎng)的現(xiàn)象，并且晶體多呈等軸狀分布。因此，該類鈦合金棒材在700℃～ 750℃時(shí)獲得等軸組織相對(duì)均勻、晶體大小相對(duì)均勻的顯微組織[2]。

2.2 退火溫度對(duì)力學(xué)性能的影響

根據(jù)退火試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對(duì)不同退火溫度進(jìn)行了鈦合金棒材力學(xué)性能的分析。當(dāng)退火溫度為650℃時(shí)，鈦合金棒材的抗拉強(qiáng)度為1013.4MPa，較熱加工態(tài)的抗拉強(qiáng)度（1043.5MPa）減少了30.1MPa ；屈服強(qiáng)度為920.4MPa，較熱加工態(tài)的屈服強(qiáng)度（950.4MPa）減少了30.0MPa ；延伸率為18.5%，較熱加工態(tài)的延伸率（16.5%）升高了2% ；斷面收縮率為48.5%，較熱加工態(tài)的斷面收縮率（46.5%）升高了2%。當(dāng)退火溫度為700℃時(shí)，鈦合金棒材的抗拉強(qiáng)度為998MPa，較熱加工態(tài)的抗拉強(qiáng)度減少了45.5MPa ；屈服強(qiáng)度為917MPa，較熱加工態(tài)的屈服強(qiáng)度減少了33.0MPa ；延伸率為19.3%，較熱加工態(tài)的延伸率升高了2.8% ；斷面收縮率為49.5%，較熱加工態(tài)的斷面收縮率升高了3.0%。當(dāng)退火溫度為750℃時(shí)，鈦合金棒材的抗拉強(qiáng)度為987MPa，較熱加工態(tài)的抗拉強(qiáng)度減少了56.5MPa ；屈服強(qiáng)度為912MPa，較熱加工態(tài)的屈服強(qiáng)度減少了38.5MPa ；延伸率為19.0%，較熱加工態(tài)的延伸率升高了2.5% ；斷面收縮率為52.5%，較熱加工態(tài)的斷面收縮率升高了6.0%。當(dāng)退火溫度為800℃時(shí)，鈦合金棒材的抗拉強(qiáng)度為982.5MPa，較熱加工態(tài)的抗拉強(qiáng)度減少了61.5MPa ；屈服強(qiáng)度為909.5MPa，較熱加工態(tài)的屈服強(qiáng)度減少了41.0MPa ；延伸率為19.5%，較熱加工態(tài)的延伸率升高了3% ；斷面收縮率為53.0%，較熱加工態(tài)的斷面收縮率升高了6.5%。

由上述統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)可以得出，當(dāng)退火溫度在650℃左右時(shí)對(duì)鈦合金棒材的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度影響較大，而對(duì)斷面收縮率和延伸率影響較小，其變化范圍在2% 左右；當(dāng)退火溫度升高至700℃～ 800℃時(shí)，鈦合金棒材的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度變化較小，總體上隨溫度升高略有降低，但總體上變化幅度較小；退火溫度持續(xù)升高對(duì)斷面收縮率影響相對(duì)較大，總體上隨退火溫度升高而斷面收縮率逐漸升高；退火溫度升高對(duì)延伸率影響較小，基本趨于穩(wěn)定狀態(tài)。導(dǎo)致這一現(xiàn)象的原因在于隨著退火溫度的逐漸升高，顯微組織中次生α 相逐漸被球化、等軸化，而初生α相逐漸生長(zhǎng)，β 相含量逐漸降低，導(dǎo)致鈦合金的強(qiáng)度降低。綜上所述，當(dāng)退火溫度介于650℃～ 800℃之間時(shí)，雖然鈦合金棒材的拉伸性能等有所差異，但總體上棒材的力學(xué)性能均滿足企業(yè)要求，充分說明該類鈦合金具有較好的熱加工性能[3]。

2.3 退火溫度對(duì)棒材硬度的影響

本次試驗(yàn)采用HVS-10 型數(shù)顯小負(fù)荷維氏硬度測(cè)定實(shí)驗(yàn)組板材的硬度。在數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)過程中，為了提高數(shù)據(jù)的真實(shí)可靠性，每個(gè)樣材中選取3 個(gè)點(diǎn)進(jìn)行硬度統(tǒng)計(jì)，最后求得3 個(gè)數(shù)據(jù)的平均值代表該樣材的最終硬度。通過實(shí)驗(yàn)結(jié)果得出，當(dāng)鈦合金棒材在熱加工態(tài)下經(jīng)過650℃退火處理后，鈦合金棒材的硬度明顯降低，鈦合金棒材的硬度僅為20HV1 左右。當(dāng)退火溫度從650℃變化至800℃時(shí)，雖然鈦合金棒材的硬度仍然呈下降趨勢(shì)，但是硬度下降幅度明顯降低，隨著溫度的升高基本趨于穩(wěn)定。當(dāng)退火溫度為750℃和800℃時(shí)，二者所對(duì)應(yīng)溫度的硬度變化之差小于3。當(dāng)退火溫度介于700℃～ 750℃時(shí)，鈦合金棒材的硬度穩(wěn)定性較好，總體上鈦合金棒材的硬度介于320HV1 ～ 340HV1 之間。

與企業(yè)所需產(chǎn)品要求對(duì)比，得出退火溫度介于700℃～ 750℃時(shí)所生產(chǎn)的鈦合金棒材的硬度滿足企業(yè)要求。綜上所述，退火溫度對(duì)鈦合金棒材的硬度影響較大，綜合考慮后認(rèn)為退火溫度為700℃～ 750℃時(shí)所生產(chǎn)的產(chǎn)品硬度滿足要求。

3、結(jié)語

綜上所述，鈦合金棒材屬于α ＋ β 型鈦合金，為典型的兩相區(qū)組織。隨著退火溫度的逐漸升高，次生α 相逐漸生長(zhǎng)，晶粒等軸化、球化明顯，在700℃～ 750℃時(shí)獲得等軸組織相對(duì)均勻、晶體大小相對(duì)均勻的顯微組織；當(dāng)退火溫度介于650℃～ 800℃之間時(shí)，雖然鈦合金棒材的拉伸性能等有所差異，但總體上棒材的力學(xué)性能均滿足企業(yè)要求，充分說明該類鈦合金具有較好的熱加工性能；綜合考慮后認(rèn)為退火溫度為700℃～ 750℃時(shí)所生產(chǎn)的產(chǎn)品硬度滿足要求[4]。

參考文獻(xiàn)

[1] 沈立華, 韓偉松, 朱寶輝, 等. 退火溫度對(duì)ATI425 鈦合金棒材組織與性能的影響[J]. 稀有金屬與硬質(zhì)合金,2020,48(01):47-50.

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